Příklad výpočtu obdélníkové monolitické železobetonové desky s podkladem podél obrysu.

Pro zjednodušení výpočtů budou všechny parametry kromě délky a šířky místnosti stejné jako v prvním příkladu. Je zřejmé, že u obdélníkových překrývajících se desek momenty působící relativně vzhledem k ose x a vůči ose z nejsou vzájemně stejné. A čím větší je rozdíl mezi délkou a šířkou místnosti, tím více se deska podobá nosníku na závěsných podpěrách, a když je dosažena určitá hodnota, vliv příčné výztuže se téměř nezmění. Projektové zkušenosti a experimentální data ukazují, že když poměr λ = l2 / l1 > 3 příčný moment bude pětkrát menší než podélný. A pokud λ ≤ 3, poměr momentů lze určit následujícím empirickým grafem:

Obrázek 2. Graf momentů v závislosti na poměru λ: 1 - u desek s kloubovou opěrkou podél obrysu 2 - s kloubovou opěrkou na 3 stranách.

Tečkovaná čára na grafu zobrazuje nižší přípustné limity při výběru výztuže a v závorkách - hodnoty λ pro desky nesené na 3 stranách (pro λ

Například je třeba vypočítat desku pro pokoj 8 metrů dlouhý a 5 metrů široký (pro přehlednost, jeden z rozměrů je ponechán stejný), respektive vypočtené rozpětí budou l2 = 8 m a l1 = 5 m. Potom λ = 8/5 = 1,6 a poměr momentů je m2/ m1 = 0,49 a poté m2 = 0,49m1

Protože celkový moment, který máme, je M = m1 + m2, pak M = m1 +0,49m1 nebo m1 = M / 1,49.

V tomto případě je hodnota celkového momentu určena krátkou stranou z jednoduchého důvodu, že je to rozumné řešení:

Ma = ql1 2/8 = 775 x 5 2/8 = 2421,875 kgf · m

Ohybový moment pro beton s přihlédnutím k lineárnímu, ale plochému namáhání

Mb = Ma(1 2 + 0,49 2) 0,5 = 2421,875 · 1,113 = 2697 kgf · m

pak odhadovaný okamžik

M = (2421,875 + 2697) / 2 = 2559,43

V tomto případě se bude spočítat spodní (krátká, 5,4 m dlouhá) výztuž:

m1 = 2559,43 / 1,49 = 1717,74 kgf · m

a horní (dlouhá, 8,4 m dlouhá) výztuž bude započítána momentálně

m2 = 1717,74 x 0,49 = 841,7 kgf · m

Nyní pomocí pomocného stolu 1 (170) můžeme najít η1 = 0,954 a ξ1 = 0,092. n2 = 0,974 a ξ2 = 0,051. Hodnota ξ1 je prakticky v rámci limitů doporučených pro desky, takže nebudeme ani snížit, ani zvýšit výšku sekce (i když je přípustné mírné snížení výšky sekce). Potom požadovaná plocha průřezu vyztužení:

Fa1 = m1/ ηh01Rs = 1717,74 / (0,952; 0,13; 36000000) = 0,0003845 m2 nebo 3,845 cm2.

Pro zesílení jednoho běžného metru desky lze použít 5 výztužných tyčí o průměru 10 mm a délce 5,2 až 5,4 m. Plocha průřezu podélné výztuže pro 1 běžný metr bude 3,93 cm 2. Pro příčnou výztuž lze použít 4 tyče o průměru 8 mm a délce 8,2 až 8,4 m. Plocha průřezu příčné výztuže pro 1 lineární metr bude 2,01 cm2.

Při výpočtu podle "Doporučení." Celková plocha průřezu dolní výztuže na délce 8 metrů bude 24,44 cm 2 nebo přibližně 3,055 cm 2 na 1 metr délky desky. V tomto případě je rozdíl 1,26 krát.

Ale to vše znovu - zjednodušená verze výpočtu. Pokud existuje potřeba dalšího snížení části výztuže nebo třídy betonu nebo výšky desky, a tím snížit zatížení, můžeme zvážit různé možnosti pro nakládání desky a vypočítat, zda to dá nějaký účinek. Například jsme již zmiňovali jednoduchost výpočtů, jak již bylo zmíněno, nezohlednění vlivu podpěrných plošin a zatím, když tyto úseky desky shora budou podepřeny stěnami a tím přivedou desku blíž k tvrdé svorce, potom s touto zátěží lze brát v úvahu tuto zátěž šířka podpěrných úseků je více než polovina šířky stěny. Pokud je šířka podpěrných úseků menší nebo rovna polovině šířky stěny, pak bude pro pevnost požadována dodatečná kalkulace stěnového materiálu a pravděpodobnost, že zatížení z hmotnosti stěny nebude přeneseno do opěrných úseků stěny, je velmi velké.

Zvažte možnost, kdy je šířka podpěrných úseků desky asi 370 mm u cihelných stěn o šířce 510 mm, v tomto případě je pravděpodobnost úplného přenesení zatížení ze stěny do základní části desky dostatečně velká, a pokud je šířka stěny 510 mm, výška 2,8 m a pak bude na těchto stěnách podepřena deska dalšího podlaží, potom bude konstantní soustředěné zatížení na běžný metr nosné části desky:

ze zdi pevné cihly 1800 x 2,8 x 1 x 0,51 = 2570,4 kg

z desky o výšce 150 mm: 2500 x 5 x 1 x 0,15 / (2 x 1,49) = 629,2 kg

celkové koncentrované zatížení: Q1 = 3199,6 kg.

V tomto případě by bylo správnější považovat naši desku za závěsný nosník s konzolou a soustředěné zatížení jako nerovnoměrně rozložené zatížení na konzole a čím blíže k okraji desky, tím větší je zatěžovací hodnota pro zjednodušení výpočtů, předpokládáme, že je toto zatížení rovnoměrně rozloženo na konzolách a je tedy 3199,6 / 0,37 = 8647, 56 kg / m. Moment na výpočtu kloubových ložisek z takového zatížení bude 591,926 kgf · m. To znamená, že:

1. Maximální moment v rozsahu m1 se sníží o tuto hodnotu a bude m1 = 1717,74 - 591,926 = 1126 kgf · m, a tak průřez výztuže může jasně snížit nebo změnit jiné parametry desky.

2. Ohybový moment na nosičích způsobuje tahové napětí v horní části desky a beton, který pracuje v oblasti napnutí, se vůbec nevypočítává, a proto je nutné buď dodatečně zpevnit desku v horní části, nebo snížit šířku podpěrné části (konzolový nosník), aby se snížilo zatížení nosných dílů. Pokud v horní části desky nedojde k žádné další výztuži, objeví se v desce trhliny a stále se změní na závěsnou desku bez konzol.

3. Tato možnost nakládání by měla být brána v úvahu spolu s volbou, když už je podlahová deska, ale ještě nejsou žádné stěny, takže na desce není žádné dočasné zatížení, ale ze stěn a překrývající desky není zatížení.

Pokud se pro 2 místnosti vypočítá jeden překryv, tak se jedná o desku s dvěma rozpěnami a různé údaje pro takovou desku lze určit pomocí následující tabulky. No, u desek s pevným upnutím podél obrysu jsou také vypočteny tabulky. Příklad výpočtu desky najednou pro 4 místnosti naleznete zde.

Možná metoda pro určení vychýlení desky je uvedena v samostatném článku. Stanovení poměrů cementu, písku, sutin a vody je také samostatným problémem.

Výpočet monolitických železobetonových podlah
obrys podporovaný

Příklad výpočtu čtvercové monolitické železobetonové desky
s obrysem

1. Cihlové zdi z masivních cihel o tloušťce 510 mm tvoří uzavřenou místnost o rozměrech 5x5 m, na stěnách bude uložena monolitická železobetonová deska, šířka nosných plošin je 250 mm. Celková velikost desky je tedy 5,5 x 5,5 m. Odhadované rozpětí l1 = l2 = 5 m.

2. Monolitická železobetonová deska kromě své hmotnosti, která přímo závisí na výšce desky, musí také odolat určité konstrukční zátěži. Je dobré, když je známo takové zatížení, např. Na desce o výšce 15 cm, na cementovém potěru bude tloušťka 5 cm, na potěr se položí laminát o tloušťce 8 mm a na laminátové podlahy se umístí nábytek s odpovídajícími rozměry podél stěn o celkové hmotnosti 2000 kg spolu s obsahem) a uprostřed místnosti někdy bude mít stůl o vhodných rozměrech o hmotnosti 200 kg (spolu s nápoji a občerstvením) a 10 osob s celkovou hmotností 1200 kg spolu se židlemi bude sedět u stolu. Ale to se děje velmi zřídka, a přesněji, téměř nikdy, protože jen velcí zubní synové mohou předvídat všechny možné varianty a kombinace podlahového zatížení. Nostradamus nenechal žádné poznámky k této záležitosti, proto obvykle používají statistické údaje a teorii pravděpodobnosti. A tato data říkají, že obvykle můžete spočítat desku v bytovém domě na rozložené zátěži qv = 400 kg / m 2, v tomto zatížení je stůl a podlahová krytina a nábytek a hosté u stolu. Toto zatížení lze považovat za podmíněně dočasné, protože mohou dopředu existovat opravy, přestavby a další překvapení, přičemž jedna část tohoto zatížení je dlouhá a druhá část krátkodobá. Vzhledem k tomu, že nepoznáme poměr dlouhodobého a krátkodobého zatížení, abychom zjednodušili výpočty, považujeme to za dočasné zatížení. Vzhledem k tomu, že výška desky ještě není známa, může být předem odebrána, například h = 15 cm, a pak zatížení vlastní hmotnosti monolitické desky bude přibližně qn = 0b15h2500 = 375 kg / msup2. Přibližně proto, že přesná hmotnost na čtvereční metr železobetonové desky závisí nejen na množství a průměru výztuže, ale také na velikosti a typu hrubých a jemných agregátů betonu, na kvalitě zhutnění a dalších faktorech. Tato zátěž je konstantní, pouze technologie proti gravitaci ji budou moci měnit, ale v širokém přístupu neexistuje žádná taková technologie. Celkové rozložené zatížení na našem štítku bude tedy:

q = qn + qv = 375 + 400 = 775 kg / ms2

3. Pro desky se použije betonová třída B20, která má konstrukční pevnost v tlaku Rb = 11,5 MPa nebo 117 kgf / cm2 a výztuž třídy AIII s konstrukční pevností v tahu Rs = 355 MPa nebo 3600 kgf / cm buničiny2.

Zvednout sekci výztuže.

1. Stanovení maximálního ohybového momentu.

Pokud by naše deska byla založena pouze na 2 stěnách, pak by tato deska mohla být považována za paprsek na dvou závěsných podpěrách (ještě nebereme v úvahu šířku podpěrných míst), zatímco šířka nosníku se považuje za b = 1 m pro snadnější výpočet.

V tomto případě však naše deska spočívá na 4 stěnách. To znamená, že nestačí uvažovat o jednom průřezu nosníku vzhledem k ose x, protože můžeme považovat naši desku za nosník vzhledem k ose z. A také to znamená, že tlakové a tahové napětí nebudou ve stejné rovině, kolmé na osu x, ale ve dvou rovinách. Pokud počítáte paprsek s kloubovými podpěrami s rozpětím l1 s ohledem na osu x se ukazuje, že ohybový moment m působí na paprsek1 = q1 l1 2/8. Současně na nosníku s kloubovými podpěrami s rozpětím l2 bude působit přesně stejný okamžik m2, protože rozsahy jsou stejné. Máme však pouze jedno konstrukční zatížení:

a pokud je deska čtvercová, můžeme předpokládat, že:

To znamená, že můžeme počítat se stejným ohybovým momentem a tento okamžik bude dvakrát menší než u desky nesené na dvou stěnách. Maximální vypočtený ohybový moment bude tedy:

Ma = 775 x 5 2/16 = 1219,94 kgf · m

Tato hodnota momentu však může být použita pouze pro výpočet výztuže. Vzhledem k tomu, že beton bude ovlivněn tlakovými napětími ve dvou vzájemně kolmých rovinách, měla by se hodnota ohybového momentu pro beton uvažovat více:

A protože pro výpočty potřebujeme určitou hodnotu momentu, lze předpokládat, že se vypočítá průměrná hodnota mezi momenty pro výztuž a beton

Poznámka: Pokud se vám tento předpoklad nelíbí, můžete vyčíslit výztuž okamžitě působící na beton.

2. Výběr ventilové části.

Je možné vypočítat průřez výztuže jak v podélném, tak v příčném směru podle různých navržených metod, výsledek bude přibližně stejný. Pokud však použijete některou z těchto technik, je třeba si uvědomit, že výška umístění výztuže bude odlišná, například pro výztuž umístěnou rovnoběžně s osou x, můžete mít h01 = 13 cm, a pro výztuž umístěnou rovnoběžně s osou z, můžete předem přijmout h02 = 11 cm, protože ještě nevíme průměr výztuže.

Podle staré metody:

Nyní na pomocném stole:

Údaje pro výpočet pružných prvků obdélníkového průřezu,
zesílený samostatnou výztuží

můžeme najít η1 = 0,961 a ξ1 = 0,077. n2 = 0,945 a ξ2 = 0,11. A pak požadovaná plocha průřezu výztuže:

Fa1 = M / ηh01Rs = 1472,6 / (0,961 · 0,13 · 36000000) = 0,0003275 m2 nebo 3,275 cm2.

Fa2 = M / ηh02Rs = 1472,6 / (0,956 · 0,11 · 36000000) = 0,0003604 m2 nebo 3,6 cm2.

Pokud pro sjednocení připojíme jak podélnou, tak příčnou výztuž o průměru 10 mm a přepočítáme požadovaný průřez příčnou výztuží h02 = 12 cm

Fa2 = M / ηh02Rs = 1472,6 / (0,963 · 0,12 · 36000000) = 0,000355 m2 nebo 3,55 cm2.

pak pro vyztužení 1 běžného metru lze použít 5 tyčí podélné výztuže a 5 tyčí příčné výztuže. Výsledkem bude mřížka s buňkou 200x200 mm. Plocha průřezu výztuže pro 1 běžící metr bude 3,93 x 2 = 7,86 cmsup2. Volba části ventilu je vhodná pro výrobu podle tabulky 2 (viz níže). Celá deska bude vyžadovat 50 tyčí o délce 5,2 - 5,4 metru. Vzhledem k tomu, že v horní části máme část výztuže s dobrým okrajem, můžeme snížit počet tyčí v dolní vrstvě na 4, pak plocha průřezu vyztužení spodní vrstvy bude o 3,14 cm nahoru2 nebo 15,7 cmsup2 po celé délce desky.

Plochy průřezu a hmotnost výztužných tyčí

Byl to jednoduchý výpočet, může být komplikovaný, aby se snížil počet ventilů. Vzhledem k tomu, že maximální ohybový moment působí pouze ve středu desky a když se blíží k opěrným stěnám, může být zbývající lineární měřiče jiné než střední, mohou být vyztuženy vyztužením s menším průměrem (velikost článku pro výztuž o průměru 10 mm by se neměla zvyšovat, zatížení je dostatečně podmíněno). K tomu je nutné stanovit momentové hodnoty pro každou z příslušných rovin na každém dalším měřiči a určit požadovanou část výztuže a velikost článku pro každý měřič. Ale přesto není účelné konstruktivně použít výstuž s roztečí více než 250 mm, a proto úspory z takových výpočtů nebudou velké.

Poznámka: Existující metody pro výpočet podlahových desek na základě obrysu panelových domů vyžadují použití dalšího faktoru, který bere v úvahu prostorovou práci desky (jak se deska odkloní pod zatížením) a koncentraci výztuže ve středu desky. Použití takového koeficientu umožňuje snížit průřez výztuže o dalších 3-10%, nicméně u železobetonových desek, které nejsou vyráběny v závodě, ale na staveništi, považuji použití doplňkového faktoru za nepovinné. Za prvé, budou potřebné dodatečné výpočty pro průhyb, pro otevření trhlin, pro procento minimální výztuže. A za druhé, čím více vyztužení bude menší průhyb uprostřed desky a tím jednodušší bude odstranění nebo maskování při dokončování.

Pokud například použijete "Doporučení pro výpočet a návrh prefabrikovaných pevných desek obytných a veřejných budov", pak bude průřez výztuže spodní vrstvy po celé délce desky asi A01 = 9,5 cmsup2 (výpočet není uveden), což je téměř 1,6krát (15,7 / 9,5 = 1,65) menší než náš výsledek, nicméně je třeba mít na paměti, že koncentrace výztuže by měla být maximálně uprostřed rozpětí a proto je prostě nemožné rozdělit získanou hodnotu na délku 5 metrů. Při použití této hodnoty průřezové plochy je však možné odhadnout přibližně to, kolik vyztužení lze ušetřit v důsledku dlouhých a náročných výpočtů.

Příklad výpočtu obdélníkové monolitické železobetonové desky
s obrysem

Pro zjednodušení výpočtů budou všechny parametry kromě délky a šířky místnosti stejné jako v prvním příkladu. Je zřejmé, že u obdélníkových překrývajících se desek momenty působící relativně vzhledem k ose x a vůči ose z nejsou vzájemně stejné. A čím větší je rozdíl mezi délkou a šířkou místnosti, tím více se deska podobá nosníku na závěsných podpěrách, a když je dosažena určitá hodnota, vliv příčné výztuže se téměř nezmění. Projektové zkušenosti a experimentální data ukazují, že když poměr λ = l2 / l1 > 3 příčný moment bude pětkrát menší než podélný. A pokud λ ≤ 3, poměr momentů lze určit následujícím empirickým grafem:


Graf momentů na poměru λ:
1 - pro desky s kloubovou opěrkou podél obrysu
2 - se sklopnou opěrkou na 3 stranách

Bodová čára na grafu zobrazuje nižší přípustné limity při výběru výztuže av konzolách - hodnoty λ pro desky podepřené třemi stranami (pro λ Ma = ql1 2/8 = 775 x 5 2/8 = 2421,875 kgf · m

Ohybový moment pro beton s přihlédnutím k lineárnímu, ale plochému namáhání

Mb = Ma(1 2 + 0,49 2) 0,5 = 2421,875 · 1,113 = 2697 kgf · m

pak odhadovaný okamžik

M = (2421, 875 + 2697) / 2 = 2559,43

Současně se spočítá spodní (krátká, 5,4 m dlouhá) výztuž:

m1 = 2559,43 / 1,49 = 1717,74 kgf · m

a horní (dlouhá, 8,4 m dlouhá) výztuž bude započítána momentálně

m2 = 1717,74 x 0,49 = 841,7 kgf · m

Nyní pomocí pomocné tabulky 1 najdeme η1 = 0,954 a ξ1 = 0,092. n2 = 0,974 a ξ2 = 0,051.
A pak požadovaná plocha průřezu výztuže:

Fa1 = m1/ ηh01Rs = 1810 / (0,952; 0,13; 36000000) = 0,0003845 m2 nebo 3,845 cm2.

Pro zesílení jednoho běžného metru desky lze použít 5 výztužných tyčí o průměru 10 mm a délce 5,2 až 5,4 m. Plocha průřezu podélné výztuže pro 1 běžný metr bude 3,93 cm dup2. Pro příčnou výztuž lze použít 4 tyče o průměru 8 mm a délce 8,2 - 8,4 m. Plocha průřezu příčné výztuže pro 1 lineární metr bude 2,01 cmsup2.

Při výpočtu podle "Doporučení." Celková plocha průřezu spodní výztuže na délce 8 metrů bude 24,44 cm nahoru2 nebo přibližně 3,055 cm2 na 1m délky desky. V tomto případě je rozdíl 1,26 krát.

Ale to vše znovu - zjednodušená verze výpočtu. Pokud existuje potřeba dalšího snížení části výztuže nebo třídy betonu nebo výšky desky, a tím snížit zatížení, můžeme zvážit různé možnosti pro nakládání desky a vypočítat, zda to dá nějaký účinek. Například jsme již zmiňovali jednoduchost výpočtů, jak již bylo zmíněno, nezohlednění vlivu podpěrných plošin a zatím, když tyto úseky desky shora budou podepřeny stěnami a tím přivedou desku blíž k tvrdé svorce, potom s touto zátěží lze brát v úvahu tuto zátěž šířka podpěrných úseků je více než polovina šířky stěny. Pokud je šířka podpěrných úseků menší nebo rovna polovině šířky stěny, pak bude pro pevnost požadována dodatečná kalkulace stěnového materiálu a pravděpodobnost, že zatížení z hmotnosti stěny nebude přeneseno do opěrných úseků stěny, je velmi velké.

Zvažte možnost, kdy je šířka podpěrných profilů desky asi 370 mm u cihelných stěn o šířce 510 mm, v tomto případě je pravděpodobnost úplného přenesení zatížení ze stěny do základní části desky dostatečně velká, a pokud jsou stěny umístěny na desce o šířce 510 mm, výšce 2,8 m a na těchto stěnách bude také podepřena deska dalšího podlaží, potom bude konstantní soustředěné zatížení na běžícím měřiči podpěrné části desky:

ze zdi pevné cihly 1800 x 2,8 x 1 x 0,51 = 2570,4 kg
z desky o výšce 150 mm: 2500 x 5 x 1 x 0,15 / (2 x 1,49) = 629,2 kg

celkové koncentrované zatížení: Q1 = 3199,6 kg

V tomto případě by bylo správnější považovat naši desku za závěsný nosník s konzolou a soustředěné zatížení jako nerovnoměrně rozložené zatížení na konzole a čím blíže k okraji desky, tím větší je zatěžovací hodnota pro zjednodušení výpočtů, předpokládáme, že je toto zatížení rovnoměrně rozloženo na konzolách a tedy činí 3199,6 / 0,37 = 8647,56 kg / m. Moment na vypočtených závěsech závěsu z takového zatížení bude 591,926 kgf · m. To znamená, že:

1. Maximální moment v rozsahu m1 snížit o tuto hodnotu a bude m1 = 1717,74 - 591,926 = 1126 kgf · m, a proto část výztuže může jasně zmenšit nebo změnit jiné parametry desky.

2. Ohybový moment na nosičích způsobuje tahové napětí v horní části desky a beton, který pracuje v oblasti napnutí, se vůbec nevypočítává, a proto je nutné buď dodatečně zpevnit desku v horní části, nebo snížit šířku podpěrné části (konzolový nosník), aby se snížilo zatížení nosných dílů. Pokud v horní části desky nedojde k žádné další výztuži, objeví se v desce trhliny a stále se změní na závěsnou desku bez konzol.

3. Tato možnost nakládání by měla být brána v úvahu spolu s volbou, když už je podlahová deska, ale ještě nejsou žádné stěny, takže na desce není žádné dočasné zatížení, ale ze stěn a překrývající desky není zatížení.

Výpočet monolitické desky na příkladu čtvercových a obdélníkových desek, podepřených podél obrysu

Při vytváření domů s individuálním plánováním domů se vývojáři zpravidla potýkají s velkými obtížemi při používání panelů továrny. Na jedné straně jejich standardní rozměry a tvar, na druhé straně - působivá váha, kvůli níž je nemožné bez přilákání zdvihacího zařízení.

Pro překrývající se domy s různými rozměry a uspořádáním, včetně oválného a polkruhu, jsou ideálním řešením monolitické železobetonové desky. Faktem je, že ve srovnání s továrnami vyžadují podstatně menší peněžní investice jak pro nákup potřebných materiálů, tak pro dodávku a instalaci. Kromě toho mají výrazně vyšší únosnost a bezproblémový povrch desek je velmi kvalitní.

Proč, se všemi zjevnými výhodami, se nikdo nepoužívá k betonování podlah? Je nepravděpodobné, že by lidé byli vystrašeni delšími přípravnými pracemi, obzvláště proto, že ani pořadí vyztužení, ani bednění dnes nepředstavuje žádné potíže. Problém je jiný - ne každý ví, jak správně vypočítat monolitickou podlahovou desku.

Výhody zařízení monolitického překryvu ↑

Monolitické železobetonové podlahy jsou považovány za nejspolehlivější a nejrůznější stavební materiály.

  • Podle této technologie je možné pokrýt prostory prakticky jakékoliv velikosti, bez ohledu na lineární rozměry konstrukce. Jediná věc, kterou je třeba zablokovat velké prostory, je potřeba nainstalovat další podpěry;
  • Poskytují vysokou zvukovou izolaci. I přes poměrně malou tloušťku (140 mm), jsou schopny úplně potlačit hluk jiných výrobců;
  • ze spodní strany je povrch monolitického odlitku hladký, bezešvý, bez kapek, proto jsou tyto stropy nejčastěji dokončeny pouze tenkou vrstvou tmelu a malované;
  • masivní lití umožňuje vytvářet vzdálené konstrukce, například vytvořit balkon, který bude jednou monolitickou deskou s překrytím. Mimochodem, takový balkon je mnohem odolnější.
  • Nevýhody monolitického lití zahrnují potřebu použití speciálního zařízení pro nalévání betonu, například betonových míchadel.

U konstrukcí lehkého materiálu, jako je pórobeton, jsou vhodnější prefabrikované monolitické podlahy. Jsou vyrobeny z hotových bloků, například z expandované hlíny, pórobetonu nebo jiných podobných materiálů, a pak se vylijí betonem. Ukazuje se na jedné straně lehká konstrukce a na druhé straně slouží jako monolitický vyztužený pás pro celou konstrukci.

Podle technologie se rozlišují přístroje:

  • monolitický strop nosníku;
  • ploché nosníky jsou jednou z nejběžnějších možností, náklady na materiály jsou zde méně, protože není nutné kupovat trámy a zpracovávat podlahové desky.
  • s pevným dřevem;
  • na profesionální podlaze. Nejčastěji se tento návrh používá k vytvoření teras ve výstavbě garáží a dalších podobných objektů. Profesionální listy hrají roli nepružného bednění, na kterém se nalévá beton. Podpůrné funkce se provádějí pomocí kovového rámu sestaveného ze sloupů a nosníků.


Povinné podmínky pro získání vysoce kvalitní a spolehlivé monolitické překrytí na vlnité podlahy:

  • výkresy, které udávají přesné rozměry konstrukce. Dovolená chyba - až do milimetru;
  • výpočet monolitické podlahové desky, kde se zohledňuje zatížení, které vzniká.

Profily umožňují dosáhnout žebrovaného monolitického překrytí, které je charakterizováno větší spolehlivostí. To výrazně snižuje náklady na betonové a výztužné tyče.

Výpočet plochých nosníků ↑

Překrytí tohoto typu je pevná deska. Je podporován sloupci, které mohou mít kapitál. Ty jsou nutné, když se za účelem vytvoření požadované tuhosti usiluje o snížení vypočítaného rozpětí.

Výpočet monolitické desky nanesené na obrysu ↑

Parametry monolitické desky ↑

Je zřejmé, že hmotnost lité desky závisí přímo na výšce. Kromě skutečné hmotnosti se však také projevuje určitá konstrukční zátěž, která vzniká jako důsledek vážení vyrovnávacího potěru, povrchové úpravy, nábytku, lidí v místnosti a dalších. Bylo by naivní předpokládat, že někdo bude schopen plně předpovídat možné zatížení nebo jejich kombinace, a proto ve výpočtech využívají statistické údaje založené na teorii pravděpodobnosti. Tím získáte hodnotu distribuovaného zatížení.


Zde činí celkové zatížení 775 kg na metr čtvereční. m

Některé komponenty mohou být krátkodobé, jiné déle. Abychom nekomplikovali naše výpočty, souhlasíme s tím, že distribuční zatížení qto bude dočasné.

Jak vypočítat největší ohybový moment ↑

Jedná se o jeden z definujících parametrů při výběru části výztuže.

Připomeňme si, že se jedná o desku, která je podepřena podél obrysu, to znamená, že bude působit jako nosník nejen vzhledem k osi úsečky, ale i k ose aplikace (z) a bude mít v obou rovinách kompresi a napětí.

Jak je známo, je ohybový moment vzhledem k osi osy osy nosníku nesen na dvou stěnách s rozpětím ln vypočtená podle vzorce mn = qnln 2/8 (pro pohodlí je jeho šířka 1 m). Je zřejmé, že pokud jsou rozpětí rovny, pak jsou momenty stejné.

Pokud vezmeme v úvahu, že v případě zatížení čtvercových desek q1 a q2 je možné předpokládat, že tvoří polovinu konstrukčního zatížení, označeného q. Tj.

Jinými slovy, lze předpokládat, že výztuž položená rovnoběžně s osou úsečky a aplikovanou osou se vypočítá pro stejný ohybový moment, který je napůl stejný jako stejný ukazatel pro desku, který má dvě stěny jako nosič. Zjistíme, že maximální hodnota vypočítaného momentu je:

Pokud jde o velikost momentu pro beton, pokud se domníváme, že dochází ke stlačování současně v rovinách kolmých k sobě navzájem, jeho hodnota bude větší,

Jak je známo, výpočty vyžadují jedinou hodnotu momentu, proto je aritmetický průměr M považován za vypočtenou hodnotu.a a Mb, což se v našem případě rovná 1472,6 kgf · m:

Jak vybrat sekci ventilu ↑

Jako příklad vypočítáme část tyče podle staré metody a okamžitě poznamenáme, že konečný výsledek výpočtu pomocí jiné metody udává minimální chybu.

Bez ohledu na způsob výpočtu, který vyberete, nezapomeňte, že výška výztuže, v závislosti na poloze vzhledem k osám x a z, se bude lišit.

Jako hodnotu výšky nejprve přijmeme: pro první osu h01 = 130 mm, pro druhý - h02 = 110 mm. Používáme vzorec A0n = M / bh 2 0nRb. Proto získáme:

  • A01 = 0,0745
  • A02 = 0,104

Z pomocné tabulky níže nalezneme odpovídající hodnoty η και ξ a vypočítáme požadovanou plochu pomocí vzorce Fan = M / ηh0nRs.

  • Fa1 = 3,275 sq. viz
  • Fa2 = 3,6 m2. viz

Ve skutečnosti pro výztuž 1 p. m. Pro pokládání v podélném a příčném směru s krokem 20 cm je zapotřebí 5 výztužných tyčí.

Chcete-li vybrat sekci, můžete použít tabulku níže. Například pro pět tyčí ⌀ 10 mm získáme plochu průřezu 3,93 m2. cm a pro 1 rm. m to bude dvakrát tolik - 7,86 m2. viz

Část výztuže položená v horní části byla provedena s dostatečnou rezervou, takže počet výztuží v dolní vrstvě může být redukován na čtyři. Pak pro spodní část území, podle tabulky bude 3,14 metrů čtverečních. viz

Příklad výpočtu monolitické desky ve tvaru obdélníku ↑

Je zřejmé, že v takových konstrukcích nemůže být moment působící ve vztahu k osy úsečky rovný jeho hodnotě vzhledem k ose aplikace. Navíc, čím větší je rozložení mezi jejími lineárními rozměry, tím více bude vypadat jako paprsek s kloubovými podpěrami. Jinými slovy, počínaje určitým okamžikem se velikost dopadu příčné výztuže stane konstantní.

V praxi byla opakovaně zobrazena závislost příčných a podélných momentů na hodnotě λ = l2 / l1:

  • při λ> 3 je podélná délka více než pětkrát příčná;
  • u λ ≤ 3 je tato závislost určena rozvrhem.

Předpokládejme, že chcete vypočítat obdélníkovou desku o rozměrech 8x5 m. Vzhledem k tomu, že vypočtené rozpětí jsou lineární rozměry místnosti, zjistíme, že jejich poměr λ je 1,6. Následující křivka 1 na grafu nalezneme poměr momentů. To bude rovno 0,49, odkud dostaneme m2 = 0,49 * m1.

Dále, abychom našli celkový moment hodnoty m1 a m2 musí být složen. Výsledkem je, že M = 1,49 * m1. Pojďme pokračovat: vypočítáme dva ohybové momenty - pro beton a výztuž, pak s jejich pomocí a vypočítaným momentem.

Teď se opět obracíme na pomocný stůl, odkud najdeme hodnoty η1, n2 a ξ1, ξ2. Dále, nahrazením hodnot nalezených ve vzorci, které vypočítává plochu průřezu výztuže, získáme:

  • Fa1 = 3,845 m2 cm;
  • Fa2 = 2 metry čtvereční. viz

Výsledkem je, že pro vyztužení 1 st. m. desky potřebují:

Výpočet monolitické desky podporované obrysem

Panel desky obecně zažívá účinek rozpětí.1, M2 a podpůrné body M1, M '1, M11, M '11 (Obr. XI.30, b). Při omezování rovnováhy se deska zavazuje a její plochý povrch se mění na povrch pyramidy, jehož obličeje jsou trojúhelníkové a lichoběžníkové. Výška pyramidy bude maximální vychýlení desky f, úhel natočení spojů

Vnější zatížení v souvislosti s prohloubením desky se pohybuje a práce se rovná součinu intenzity zatížení q na objemu posunutí;

Zároveň je práce vnitřních sil určována prací ohybových momentů v příslušných úhlech rotace (viz obr. XI.30, c)

Z rovnováhy práce vnějších a vnitřních sil Aq = srovnáme vzorce (XI.37) a (XI.38) a

je úhel natočení φ nahrazen jeho hodnotou podle vzorce

Pokud jedna z dolních mřížek desky nedosáhne podpěry na l / 4 l, bude oblast dolní pracovní výztuže, která je překročena lineárním plastovým závěsem v okrajovém proužku, o polovinu a formule (XI.39) má formu

Pravé strany rovnic (XI.39) - (XI.40) zahrnují vypočtené momenty na jednotku šířky desky: dva tranzitní momenty M1, M2 a čtyři podpěrné body M1, M '1, M11, M '11. Použitím doporučených poměrů mezi vypočtenými momenty se úloha sníží na jednu neznámou.

Pokud má deska jeden nebo více volně opěrných hran, předpokládá se, že příslušné podpěrné body v rovnicích (XI.39) a (XI.40) jsou nulové.

Odhadované rozpětí 11 a 12 (ve světle) mezi světelnými paprsky nebo vzdáleností od osy držáku na stěně až k okraji nosníku (s volným sklonem).

Část výztužných desek je vybrána jako u obdélníkových částí. Pracovní výztuž ve směru menšího rozsahu je umístěna pod výztuží ve směru větších rozpětí. V souladu s tímto uspořádáním výztuže je pracovní výška příčného průřezu desky pro každý směr odlišná a liší se velikostí průměru výztuže.

Bezrámové monolitické překrytí Překrývání je pevná deska, která je uložena přímo na sloupcích. Sloupce mohou být s velkými písmeny a bez velkých písmen. Kapitoly zařízení jsou způsobeny úvahami o návrhu. Použití velkých písmen umožňuje vytvářet dostatečnou tuhost v místech, kde monolitická deska se sloupcovou částí zajišťuje pevnost desky pro posouvání podél obrysů hlavních částí, snižuje vypočtené rozpětí ploché desky a rovnoměrněji rozděluje momenty přes její šířku [10]. Bezrámové překryvné provedení se čtvercovou nebo obdélníkovou mřížkou sloupců. Poměr většího rozpětí k menšímu je omezen na 1,5. Nejvíce racionální čtvercová mřížka sloupců. Na obrysu budovy může bezbariérová deska ležet na nosných stěnách, obrysové potrubí nebo konzola vyčnívat za hlavami nejvzdálenějších sloupů. Tři typy velkých písmen se používají k podepření bezosové desky na sloupcích v průmyslových budovách. Ve všech třech typech velkých písmen je velikost mezi průsečíky směrů úkosů se spodním povrchem desky přijata na základě rozložení referenčního tlaku v betonu pod úhlem 45 °. Velikost a obrysy hlavic jsou vybírány tak, aby vyloučily vynucení desky podél obvodu hlavic. Tloušťka ploché monolitické desky je zjištěna z důvodu dostatečné tuhosti. Bezelnoe překrytí se vypočítá metodou omezení rovnováhy. Experimentálně bylo zjištěno, že pro bezlepkovou desku jsou nebezpečné zátěže obě zatížení pásem přes rozpětí a spojité v celé oblasti. Při těchto zatíženích jsou možné dvě schémata uspořádání lineárních plastových závěsů a zlomení desky. Při zatížení pásma v mezní rovnováze jsou vytvořeny tři lineární plastové závěsy, které spojují spojení v místech zlomu. V rozsahu je vytvořen plastový závěs podél osy zatížených panelů a trhliny otevřené na dně. U podpěr jsou plastové závěsy oddělené od osy sloupů od sebe v závislosti na tvaru a velikosti hlavic a trhliny se otvírají nahoru. V extrémních panelech s volnou oporou na stěně jsou na vnějším okraji vytvořeny pouze dva lineární závěsy - jeden v rozpětí, jeden na podpěře v blízkosti prvního řadového sloupce. Při kontinuálním nahráním sekundární panely mají navzájem kolmé a rovnoběžné řady sloupů lineární plastických kloubů zveřejnění trhlin pod každého panelu je rozdělena plastické klouby na čtyři odkazy rotujících kolem nosného lineárního plastický kloub, jejichž osy jsou umístěny v capitals zóně je obvykle v úhlu 45 0 do řádků sloupců. Ve středních panelech nad podpůrnými plastovými závěsy se trhliny otvírají pouze nahoře a celá tloušťka desky se protíná linií sloupků. V extrémních panelech se vzorec vytváření lineárních plastových závěsů liší v závislosti na konstrukci nosičů. Při nakládání s pásmovým zatížením pro případ zlomení jednoho pásu s vytvořením dvou spojů spojených třemi lineárními závěsy se střední panel vypočítává z předpokladu, že součet rozpětí a podpůrných momentů v oblasti plastových závěsů, které jsou vnímány deskovým úsekem, je roven momentu nosníku desky. Monolitická nosní deska je vyztužena válcovanými nebo plochými svařovanými oky. Momenty rozpětí jsou vnímány sítěmi uvedenými níže a podpůrnými body sítěmi uvedenými výše. Úzké oká používané pro vyztužení bezlepkové desky s podélnou pracovní výztuží v oblastech, ve kterých vznikají tahové síly ve dvou směrech, jsou umístěny ve dvou vrstvách ve dvou vzájemně kolmých směrech. V blízkosti sloupů se horní rošty oddělují nebo jsou v mřížích uspořádány otvory s instalací přídavných tyčí, které kompenzují přerušovanou výztuž. Kapitoly jsou z konstruktivních důvodů zesíleny, zejména pro vnímání smršťování a teplotních sil.

Obr. 33. Monolitické železobetonové podlahy a žebra; b - kazon; in - bebalt; 1 - deska; 2 - nosníky; 3 sloupce

Rns. 10,33. Konjugace prefabrikovaných monolitických stěnových panelů

/ - konvoj; 2 - odkapávací destička; 3 - prstencovitý nosník; Panely se 4 panely; 5 příčné tyče - oka; 6 - podélná tyč-set

Rns. 10,34. Kombinovaná monolitická střešní konstrukce NIIZHB

/ - monolitický beton; 2 - předpjatý intercolumn, 1. plnt s vyztužením drátu; 3 -.) A-coiggaya pe6rns1 na skleněném kapitálu; 4-dolní sloupec; b - rozpětí 1lp;

2.1. Monolitické stropní kazetové stropy Ceissonové stropy jsou široce využívány ve stavebních postupech řady evropských zemí, zejména ve Španělsku, Velké Británii a dalších zemích. Zde se ve výstavbě administrativních budov nejčastěji používají rámové konstrukční systémy s instalací kazetových stropů. Jak je známo, překrývání kazonu je žebrovaná struktura se vzájemně kolmými žebry ve spodní zóně (obr. 5). Obr. Monolitické překrytí kazonového typu Při konstrukci monolitického překrytí kissonového typu je beton odstraněn z roztaženého pásma úseku, ve kterém jsou uloženy pouze žebra, ve kterých je umístěna natahovaná výztuž. V důsledku toho je možné dosáhnout významných úspor materiálu ve srovnání se stropy kontinuálního průřezu nebo významně zvýšit překrývající se rozpětí. Krycí konstruovány ve španělských stavitelů pomocí bednění „Alsina“ je monolitický krabicovité konstrukce tvořená použití plastového bednění - plastové formy, pokud jde 80h74 cm ve velikosti a výšku 20 až 40 cm formy jsou umístěny v určité vzdálenosti od sebe, které tvoří dutinu. pro betonování vzájemně kolmých vyztužených monolitických nosníků se vzdáleností podél os 80x80cm. Zpevňující síťka je umístěna nad tvary, pokrývající povrch forem s monolitickým betonem o tloušťce nejméně 5 cm. V důsledku toho je v závislosti na výšce plastických forem vytvořena monolitická výztužná železobetonová kazonová konstrukce o celkové výšce 25 - 45 cm. V místě propojení překrytí s monolitickou sloupcovou konstrukcí je uspořádána spojitá monolitická železobetonová deska (obr. 10). V místech, kde jsou stropní prvky uloženy na sloupech, je horní zóna stropu napnutá, pracovní výztuž je umístěna v horní zóně, a proto je na místech, kde strop spojí sloupec, uspořádána pevná monolitická deska. Přepad překryvu se tudíž skládá z obou částí s odstraněným betonem v protažené zóně, stejně jako z částí, které mají formu pevné desky. Dekompresní část překrývající vzdálenost mezi žebry os, je 80 cm, tloušťka žeber liší od spodní části k horní části 10 cm až 20 cm, tloušťka pevné části horní desky je 5-6 cm. Výška žeber se pohybuje od 20 cm do 40 cm je voidage keson dosáhne překrytí 50%. Podlahy Caisson jsou uspořádány při stavbě veřejných budov, ve kterých jsou navrženy podhledy. Pro zařízení překrytí koseonu se používá speciální bednicí souprava, skládající se z teleskopických stojanů, kovové obreshetky, jednorázové s přihlédnutím k velikosti plastových kazetvorných prostředků. Kovové spoje jsou umístěny na bednách - zásobnících, které mají mírnou přilnavost k betonu a jsou snadno odstraněny poté, co byl beton nastaven s pevností při odstraňování. Caisson-formující činidla mají malou hmotnost a jsou ručně rozložena a odstraněna. Plastové formy jsou pevně upevněny na kovových kolejích (obr. 6).

Obr.6. Bednění zařízení překrývá typ kazety. Španělská společnost "Alsina" vyrábí tvářecí tvarky, které mají tvar zkrácené pyramidy. Měření pyramidální kessonnoobrazovateley tvoří základ 80h74 cm, sklon bočních ploch 18%, množství rovnající se 82 dm3 ve výšce 20 cm, 99 dm3 ve výšce 25 cm, 118 dm3 ve výšce 30 cm, 127 dm3 ve výšce 35 cm, 137 dm3 ve výšce 40 cm vzhledem k objemu hranolu se základnou 80x80cm a výšce 20 - 40 cm, voidage dekompresní překrytí část bude:. ve výšce 20 cm a tloušťce překrytí 25 cm - 82/160 = 0,51 (51%), s výškou 25 cm a tloušťce překrytí 30 cm - 99/192 = 0,52 (52%), výška 30 cm a tloušťka přesahu 35 cm - 118/224 = 0,53 (53%), výška 35 cm a tloušťka překrytí 40 cm 127/256 = 0,5 (50%), ve výšce 40 cm a tloušťce překrytí 45 cm - 137/288 = 0,48 (48%). Z předkládaných dat lze vidět, že v průměru je prázdný prostor překrytí kazonu 50%. Proto ve srovnání s pevnou monolitickou deskou může být výška kazonové desky zdvojnásobena stejným množstvím betonu. To může výrazně snížit spotřebu pracovních ventilů a zvýšit překrývající se rozpětí. Sekvence kazetových stropů se prakticky neliší od zařízení spojených stropů, s výjimkou konkrétního pokládky plastových bednění. Pokládání se provádí ručně z dřevěné podlahy, rozebrané v procesu ukládání plastových forem. (Obr. 7). Srovnání technických a ekonomických ukazatelů charakteristických pro pevnou monolitickou desku a překrytí monolitického koseonu ukazuje, že zmenšením hmotnosti je možné zvýšit tloušťku překrytí z 16 na 25 cm a současně šetřit 23% betonu jeho odstraněním z dolní napnuté oblasti. Spotřeba pracovní výztuže je snížena o 40% (tabulka 2). Půdní přepážka o tloušťce 25 cm s konstantní spotřebou pracovní výztuže má standardní zatížení 6 kN / m 2 v rozmezí více než 8 m, což umožňuje snížit specifický počet sloupců na jednotku plochy překrytí.

Výpočet a návrh monolitického žebrového stropu s deskami podél obrysu

(celá budova)

Výpočet a návrh monolitického žebrového překrytí.

Samonivelační řešení - 5mm

Cementový písek M150mm - 20mm

Lehký agregát - 600kg / m 3 - 70mm

Stávající reclaimer 200mm

Konstrukční schéma překrytí

Je nutné vypočítat a navrhnout monolitický žebrovaný strop s deskami podél obrysu. Rozměry budovy ve výši 27,40 x 18 m mřížky kolon 7,5 x 13 m; 7,5 x 8 m; 6,8 x 13 m; Užitné zatížení je 14,0 kN / m 2 (s γ = 1).

Pro vývoj prvků překrytí byla přijata konstruktivní schéma znázorněná na obr.

Přiřazení rozměrů průřezu

Jelikož překrývání tohoto autoparkingu má komplexní plán, kde existují různé rozpětí, jsem si zvolil segment překrytí na 6 m, kde podle výpočtu na "SP LIRA 9.4" je zobrazen nejnepříznivější pohyb v konstrukční kombinaci úsilí.

Mřížka sloupců na tomto segmentu 7,5 x 13 m

Pro stanovení zatížení vlastní hmotnosti podlahových prvků a jejich vypočítaných rozpětí se doporučuje určit průřezy nosníků v závislosti na jejich rozpětí.

Výška průřezu nosníků se předpokládá (1/10 - 1/18) l,

šířka průřezu b = (1/2 - 1/3) h.

Výška příčného průřezu příčných nosníků B-1 je přiřazena:

šířka přiřazených okrajů

Výška úseku podélných nosníků B-2 je přiřazena

Vzhledem k tomu, že zatížení tohoto paprsku je velké h = 900 mm

šířka přiřazených okrajů

Ze stejného důvodu b = 650mm

Tloušťka desky je přiřazena minimálním možným podmínkám pro umístění pracovní výztuže ve dvou směrech.

Doporučujeme tloušťku desky ve hf = (1 / 25-1 / 50) l, kde l je hodnota menšího rozpětí a hodnota l může být 50, 60, 70, 80, 100, 120, 140 mm.

Přiřaďte hf = 1/30 * 7500 = 250mm

Přijmout: hf = 250 mm

Design Data

U monolitických žebrových podlah s deskami podél obrysu se používá těžká třída betonu. B25

Návrh odolnosti betonu podle (1 tabulka 13) Rb = 14,5 MPa

Rbt = 1,05 MPa. Modul pružnosti betonu E = 3x10 4 MPa (1)

Vzhledem k koeficientu konkrétních pracovních podmínek γb2= 0,9 máme

Rb = 14,5; 0,9 = 13,05 MPa Rbt = 1,05; 0,9 = 0,945 MPa

Pro vyztužení desky se vyrábí svařované sítě z výztužného drátu třídy A-III.

Odhadovaná odolnost výztuže (1, tabulka 23):

Pokud d 12 A-III Rs = 365 MPa

Pokud d 16 A-III Rs = 365 MPa

Pro zpevnění podélných a příčných nosníků (B-1, B-2) se používá podélná pracovní třída A-III (Rs = 365 MPa). Montážní a příčné tyče rámů jsou zařazeny do třídy A-I.

Výpočetní deska.

Stanovení vypočtených rozpětí a zatížení

Definice zatížení pro překryv 1 m 2 je uvedena v tabulce.

Sběr zatížení na podlahové desce

Výpočet železobetonové monolitické podlahové desky

Železobetonové monolitické desky, a to navzdory skutečnosti, že je dostatečně velký počet dokončených desek, jsou stále poptávané. Zvláště pokud je to vlastní soukromý dům s jedinečným uspořádáním, v němž jsou absolutně všechny místnosti různých velikostí nebo stavební proces je prováděn bez použití jeřábů.

Monolitické desky jsou docela populární, zejména při výstavbě venkovských domů s individuálním designem.

V takovém případě zařízení monolitické železobetonové podlahové desky umožňuje výrazně snížit náklady na nákup potřebných materiálů, jejich dodávku nebo instalaci. V tomto případě však může být věnováno více času na přípravné práce, mezi nimiž bude také bednění. Stojí za to vědět, že lidé, kteří začínají betonovat podlahové desky, vůbec nejsou odrazeni.

Objednat výztuž, beton a bednění dnes je snadné. Problém spočívá v tom, že každý člověk nemůže určit, jaký druh výztuže a betonu bude potřebný k provedení takové práce.

Tento materiál není vodítkem k akci, má čistě informativní povahu a obsahuje pouze příklad výpočtu. Všechny jemnosti výpočtů konstrukcí z železobetonu jsou přísně normalizovány v SNiP 52-01-2003 "Železobetonové a betonové konstrukce. Hlavní ustanovení ", stejně jako v zákoníku SP 52-1001-2003" Železobetonové a betonové konstrukce bez předpětí výztuže ".

Monolitická deska je bednění zpevněná po celé ploše, která se nalije betonem.

Pokud jde o všechny otázky, které mohou vzniknout při výpočtu železobetonových konstrukcí, je třeba se na tyto dokumenty obrátit. Tento materiál bude obsahovat příklad výpočtu monolitických železobetonových desek v souladu s doporučeními obsaženými v těchto pravidlech a předpisech.

Příklad výpočtu železobetonových desek a jakékoli struktury budovy jako celku bude sestávat z několika etap. Jejich podstatou je výběr geometrických parametrů normálního průřezu, třídy výztuže a třídy betonu tak, aby deska, která je navržena, neklesala pod vlivem maximální možné zátěže.

Příklad výpočtu bude proveden pro úsek, který je kolmý na osu x. Místní komprese, příčné síly, tlačení, zkroucení (mezní stavy skupiny 1), výpočty otevírání trhliny a deformace (mezní stavy skupiny 2) nebudou provedeny. V předstihu je třeba předpokládat, že pro obyčejnou plochou podlahovou desku v obytném soukromém domě se takové výpočty nevyžadují. To je pravidlo, jak to opravdu je.

Měla by být omezena pouze na výpočet normálního průřezu o působení ohybového momentu. Ti lidé, kteří nemusí vysvětlovat definici geometrických parametrů, výběr návrhových schémat, shromáždění nákladů a předpoklady o návrhu, mohou okamžitě přejít do sekce, která obsahuje příklad výpočtu.

První etapa: definice odhadované délky desky

Deska může být naprosto libovolná, ale délka rozpětí nosníku je již nutná k výpočtu odděleně.

Skutečná délka může být absolutně libovolná, ale odhadovaná délka, jinými slovy, rozpětí nosníku (v tomto případě podlahová deska) je další věc. Rozpětí je vzdálenost mezi nosnými stěnami ve světle. Jedná se o délku a šířku místnosti od stěny ke stěně, proto je určit jednoduchý rozsah železobetonových monolitických podlah. Měla by být měřena páskou nebo jinými dostupnými nástroji. Ve všech případech bude skutečná délka větší.

Monolitická železobetonová deska může být opřena o opěrné stěny, které jsou zhotoveny z cihel, kamene, škvárových bloků, hliněného betonu, pěny nebo pórobetonu. V tomto případě není velmi důležité, pokud jsou opěrné stěny zhotoveny z materiálů, které nemají dostatečnou pevnost (pórobeton, pěnobeton, škvárový blok, beton z expandovaného jílu), bude také nutné sbírat další přídavná zatížení.

Tento příklad obsahuje výpočet podlahové desky s jedním rozpětím, který je podepřen dvěma nosnými stěnami. Výpočet desky ze železobetonu, který je podepřen podél obrysu, tj. Na 4 nosných stěnách nebo pro desky s více rozpětím, nebude v tomto materiálu považován.

Aby výše uvedené bylo lépe asimilováno, je třeba vzít v úvahu odhadovanou délku desky l = 4 m.

Stanovení geometrických parametrů železobetonového monolitického překrytí

Výpočet zatížení na podlahové desce se zvažuje zvlášť pro každý konkrétní stav konstrukce.

Tyto parametry dosud nejsou známy, má však smysl nastavit je, aby bylo možné provést výpočet.

Výška desky je dána jako h = 10 cm, podmíněná šířka je b = 100 cm Podmínka v takovém případě znamená, že betonová deska bude považována za nosník o výšce 10 cm a šířce 100 cm., lze aplikovat na všechny zbývající centimetry šířky desky. To znamená, že pokud se plánuje výroba desky, která má odhadovanou délku 4 m a šířku 6 m, je pro každou ze 6 m údajů nutné použít parametry definované pro vypočtenou hodnotu 1 m.

Třída betonu bude B20 a třída výztuže A400.

Následuje definice podpory. V závislosti na šířce opěry podlahových desek na stěnách, materiálu a hmotnosti opěrných stěn může být podlahová deska považována za sklopný nosný nosník. To je nejběžnější případ.

Následuje sběr zatížení na desce. Mohou být velmi rozmanité. Při pohledu z hlediska konstrukční mechaniky je vše, co leží na nosníku nehybné, nalepeno, přibitá nebo zavěšeno na podlahovou desku - to je statistické a poměrně často stálé zatížení. Vše, co plazí, chodí, jezdí, běží a spadne na nosníky - dynamické zatížení. Taková zatížení jsou nejčastěji dočasná. V tomto příkladu však není žádný rozdíl mezi trvalým a dočasným zatížením.

Existující typy shromažďovaných nákladů

Sběr zatížení je zaměřen na skutečnost, že zatížení může být rovnoměrně rozloženo, soustředěno, nerovnoměrně rozloženo a další. Nemá však smysl jít tak hluboko do všech existujících variant kombinace zatížení, která se shromažďuje. V tomto příkladu bude rovnoměrně rozloženo zatížení, protože takový případ zatížení podlahových desek v obytných domech je nejběžnější.

Koncentrované zatížení by mělo být měřeno v kg sílach (CGS) nebo v Newtonech. Rozložené zatížení je v kgf / m.

Zatížení na podlahové desce může být velmi odlišné, soustředěné, rovnoměrně rozložené, nerovnoměrně rozložené atd.

Nejčastěji se vypočítávají podlahové desky v soukromých domech pro určité zatížení: q1 = 400 kg na 1 m2. U desky o výšce 10 cm bude hmotnost desky přidávat k této zátěži asi 250 kg na 1 metr čtvereční. Keramické dlaždice a potěry - dokonce až 100 kg na 1 m2.

Takové rozložené zatížení zohlední téměř všechny kombinace zatížení na podlaze v obytné budově, které jsou možné. Nicméně stojí za to vědět, že nikdo zakazuje konstrukci počítat s velkými náklady. V tomto materiálu se tato hodnota odečte a v případě, že by měla být vynásobena koeficientem spolehlivosti: y = 1.2.

q = (400 + 250 + 100) * 1,2 = 900 kg na 1 m2.

Budou vypočítány parametry desky, která má šířku 100 cm, a proto se toto rozložené zatížení bude považovat za ploché, které působí podél osy y na podlahovou desku. Měřeno v kg / m.

Určete maximální ohybový moment pro normální paprsek (průřez)

Pro beskonsolny paprsek na dvou závěsných podpěrách (v tomto případě podlahová deska podepřená stěnami, na kterých působí rovnoměrně rozložená zatížení) bude maximální ohybový moment uprostřed paprsku. Mmax = (q * l ^ 2) / 8 (149: 5,1)

Pro rozpětí l = 4 m, Mmax = (900 * 4 ^ 2) / 8 = 1800 kg / m.

Je třeba vědět, že výpočet železobetonové výztuže pro omezení úsilí podle SP 52-101-2003 a SNiP 52-01-2003 vychází z následujících návrhových předpokladů:

Schéma duté vyztužené desky

  1. Pevnost v tahu betonu by měla být považována za hodnotu 0. Takový předpoklad je založen na tom, že pevnost v tahu betonu je mnohem menší než pevnost výztuže v tahu (přibližně 100 krát), proto se v roztažené zóně konstrukce mohou v důsledku rozbití betonu vytvořit trhliny. Pouze výztuž pracuje v napnutí v normální sekci.
  2. Odolnost betonu vůči stlačení by měla být rovnoměrně rozložena v kompresní zóně. Nepřijímá se víc než vypočtený odpor Rb.
  3. Maximální namáhání výztuže v tahu by nemělo být větší než vypočtená odolnost Rs.

Aby se zabránilo vzniku plastického kloubu a kolapsu konstrukce, což je v tomto případě možné, poměr E výšky stlačené zóny betonu y k vzdálenosti od těžiště výztuže k vrcholu nosníku h0, E = y / h0 by neměl být větší než mezní hodnota ER. Limitní hodnota by měla být stanovena podle následujícího vzorce:

ER = 0,8 / (1 + Rs / 700).

Jedná se o empirický vzorec založený na zkušenostech s navrhováním konstrukcí z železobetonu. Rs je vypočtená odolnost výztuže v MPa. Je však třeba vědět, že v této fázi můžete snadno spravovat tabulku hraničních hodnot relativní výšky stlačené zóny betonu.

Některé nuance

Tam je poznámka k hodnotám v tabulce, příklad který je obsažen v materiálu. Pokud je shromažďování nákladů pro výpočet provedeno neprofesionálními návrháři, doporučuje se snížit hodnoty komprese ER zóny přibližně o 1,5krát.

Další výpočet se provede s přihlédnutím k a = 2 cm, kde a je vzdálenost od spodní části nosníku ke středu průřezu výztuže.

Je-li E menší nebo rovno ER a v komprimované zóně není vyztužení, pevnost betonu by měla být zkontrolována podle následujícího vzorce:

B M = 180 000 kg na cm podle vzorce. 36

3600 * 7,69 (8 - 0,5 * 2,366) = 188721 kg na cm> M = 180 000 kg na cm podle vzorce.

Pokládání podlahy přes monolitickou vyztuženou podlahovou desku

Proto jsou splněny všechny nezbytné požadavky.

Pokud je třída betonu zvýšena na B25, výztuž bude potřebovat menší množství, protože pro B25 Rb = 148 kgf / cm čtverečních. (14,5 MPa).

am = 1800 / (1 x 0,08 ^ 2 * 1480000) = 0,19003.

As = 148 * 100 * 10 (1 je kořen čtverce (1 - 2 * 0.19)) / 3600 = 6.99 sqm.

Proto za účelem zpevnění 1 hod. Stávající podlahové desky budete muset použít 5 prutů o průměru 14 mm v přírůstcích 200 mm nebo pokračovat v výběru části.

Je třeba učinit závěr, že samotné výpočty jsou poměrně jednoduché, navíc nebudou potřebovat hodně času. Tento vzorec však není jasnější. Absolutně jakákoli železobetonová konstrukce může být teoreticky vypočtena na základě klasických, tedy mimořádně jednoduchých a vizuálních vzorců.

Sběr nákladů - nějaký dodatečný výpočet

Sběrná zatížení a výpočet pevnosti monolitických podlahových desek často dochází k porovnání dvou faktorů mezi sebou:

  • síly, které působí v deskách;
  • pevnost vyztužených jeho úseků.

První musí být nutně menší než druhá.

Definice v načtených částech okamžitého úsilí. Moment, protože ohybové momenty určují 95% vyztužení ohybových desek. Zatížené úseky - uprostřed rozpětí nebo, jinými slovy, střed desky.

Mohou být určeny ohybové momenty v čtvercové desce, která není upnutá podél obrysu (například na cihlové stěny) pro každý směr X a Y: Mx = My = ql ^ 2/23.

V konkrétních případech můžete získat určité hodnoty:

  1. Deska v rozmezí 6x6 m - Mx = My = 1,9 tm.
  2. Deska v rozmezí 5x5 m - Mx = My = 1,3m.
  3. Destička ve smyslu 4x4 m - Mx = My = 0,8 tm.

Při kontrole pevnosti se předpokládá, že v sekci je nahoře stlačený beton, stejně jako tahová výztuž na dně. Jsou schopni vytvořit dvojici energie, která vnímá okamžik, kdy na ni dojde.